В таблице приведены значения теплопроводности воздуха λ в зависимости от температуры при нормальном атмосферном давлении.
Величина коэффициента теплопроводности воздуха необходима при расчетах теплообмена и входит в состав чисел подобия, например таких, как число Прандтля, Нуссельта, Био.
Теплопроводность выражена в размерности и дана для газообразного воздуха в интервале температуры от -183 до 1200°С. Например, при температуре 20°С и нормальном атмосферном давлении теплопроводность воздуха равна 0,0259 Вт/(м·град) .
При низких отрицательных температурах охлажденный воздух имеет малую теплопроводность, например при температуре минус 183°С, она составляет всего 0,0084 Вт/(м·град).
По данным таблицы видно, что с ростом температуры теплопроводность воздуха увеличивается . Так, при увеличении температуры с 20 до 1200°С, величина теплопроводности воздуха возрастает с 0,0259 до 0,0915 Вт/(м·град), то есть более чем в 3,5 раза.
| t, °С | λ, Вт/(м·град) | t, °С | λ, Вт/(м·град) | t, °С | λ, Вт/(м·град) | t, °С | λ, Вт/(м·град) |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| -183 | 0,0084 | -30 | 0,022 | 110 | 0,0328 | 450 | 0,0548 |
| -173 | 0,0093 | -20 | 0,0228 | 120 | 0,0334 | 500 | 0,0574 |
| -163 | 0,0102 | -10 | 0,0236 | 130 | 0,0342 | 550 | 0,0598 |
| -153 | 0,0111 | 0 | 0,0244 | 140 | 0,0349 | 600 | 0,0622 |
| -143 | 0,012 | 10 | 0,0251 | 150 | 0,0357 | 650 | 0,0647 |
| -133 | 0,0129 | 20 | 0,0259 | 160 | 0,0364 | 700 | 0,0671 |
| -123 | 0,0138 | 30 | 0,0267 | 170 | 0,0371 | 750 | 0,0695 |
| -113 | 0,0147 | 40 | 0,0276 | 180 | 0,0378 | 800 | 0,0718 |
| -103 | 0,0155 | 50 | 0,0283 | 190 | 0,0386 | 850 | 0,0741 |
| -93 | 0,0164 | 60 | 0,029 | 200 | 0,0393 | 900 | 0,0763 |
| -83 | 0,0172 | 70 | 0,0296 | 250 | 0,0427 | 950 | 0,0785 |
| -73 | 0,018 | 80 | 0,0305 | 300 | 0,046 | 1000 | 0,0807 |
| -50 | 0,0204 | 90 | 0,0313 | 350 | 0,0491 | 1100 | 0,085 |
| -40 | 0,0212 | 100 | 0,0321 | 400 | 0,0521 | 1200 | 0,0915 |
В таблице приведены значения теплопроводности воздуха при низких температурах и давлении до 1000 бар.
Теплопроводность выражена в Вт/(м·град), интервал температуры от 75 до 300К (от -198 до 27°С).
Величина теплопроводности воздуха в газообразном состоянии увеличивается с ростом давления и температуры
.
Воздух в жидком состоянии с ростом температуры имеет тенденцию к снижению коэффициента теплопроводности.
Черта под значениями в таблице означает переход жидкого воздуха в газ — цифры под чертой относятся к газу, а выше ее — к жидкости.
Смена агрегатного состояния воздуха существенно сказывается на значении коэффициента теплопроводности — теплопроводность жидкого воздуха значительно выше
.
Теплопроводность в таблице указана в степени 10 3 . Не забудьте разделить на 1000!
В таблице приведены значения теплопроводности воздуха при различных температурах в зависимости от давления от 1 до 1000 бар.
Теплопроводность выражена в Вт/(м·град), интервал температуры от 300 до 800К (от 27 до 527°С).
По данным таблицы видно, что с ростом температуры и давления теплопроводность воздуха увеличивается.
Будьте внимательны! Теплопроводность в таблице указана в степени 10 3 . Не забудьте разделить на 1000!
В таблице приведены значения теплопроводности воздуха при высоких температурах и давлении от 0,001 до 1000 бар.
Теплопроводность выражена в Вт/(м·град), интервал температуры от 1500 до 6000К
(от 1227 до 5727°С).
С ростом температуры молекулы воздуха диссоциирует и максимальное значение его теплопроводности достигается при давлении (разряжении) 0,001 атм. и температуре 5000К.
Примечание: Будьте внимательны! Теплопроводность в таблице указана в степени 10 3 . Не забудьте разделить на 1000!
Для внесения единообразия сопротивление теплопередаче замкнутых воздушных прослоек
, расположенных между слоями ограждающей конструкции, называют термическим сопротивлением
Rв.п, м². ºС/Вт.
Схема передачи теплоты через воздушную прослойку представлена на рис.5.
Рис.5. Теплообмен в воздушной прослойке.
Тепловой поток, проходящий через воздушную прослойку qв.п, Вт/м², складывается из потоков, передаваемых теплопроводностью (2) qт, Вт/м², конвекцией (1) qк, Вт/м², и излучением (3) qл, Вт/м².
24. Условное и приведенное сопротивление теплопередаче. Каоффицент теплотехнической однородности ограждающих конструкций.
25. Нормирование сопротивления теплопередаче исходя из санитарно-гигиенич.условий
, R 0 =
*
Нормируем Δ t н, тогда R 0 тр = * , т.е. для того, чтобы Δ t≤ Δ t н Необходимо
R 0 ≥ R 0 тр
СНиП распространяет это требование на приведенное сопротивл. теплопередаче.
R 0 пр ≥ R 0 тр
t в - расчетная температура внутреннего воздуха, °С;
приним. по нормам для проектир. здания
t н - - расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92
A в (альфа)- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по СНиП
Δt н - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемых по CНиП
Требуемое сопротивление теплопередаче R тр о дверей и ворот должно быть не менее 0,6R тр о стен зданий и сооружений, определяемого по формуле (1) при расчетной зимней температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92.
При определении требуемого сопротивления теплопередаче внутренних ограждаюших конструкций в формуле (1) следует принимать вместо t н -расчетную температуру воздуха более холодного помещения.
26. Теплотехнический расчет необходимой толщины материала ограждения исходя из условий достижения требуемого сопротивления теплопередаче.
27. Влажность материала. Причины увлажнения конструкции
Влажность – физическая величина равная кол-ву воды, содержащейся в порах материала.
Бывает по массе и объемная
1)Строительная влага. (при возведении здания). Зависит от конструкции и способа возведения работ. Сплошная кирпичная кладка хуже керамических блоков. Наиболее благоприятна древесина(сборные стены). ж/б не всегда. Должна исчезнуть за 2=-3 года эксплуатации.Меры: просушка стен
Грунтовая влага. (капиллярное всасывание). Доходит до уровня 2-2,5 м. водоизолирующие слои, при правильном устройстве не влияет.
2)Грунтовая влага, проникает в ограждение из грунта вследствие капиллярного всасывания
3)Атмосферная влага . (косой дождь,снег). Особенно важно у крыш и карнизов.. сплошные кирпичные стены не требуют защиты при правильно сделанной расшивке.ж/б, легкобетонные панели внимание на стыки и оконные блоки, фактурный слой из водонепроницаемых материалов. Защита=защитная стенка на откосе
4)Эксплуатационная влага . (в цехах промышленных зданий, в основном в полах и ниж части стен)решение: водонепроницаемые полы, устройство водоотвода, облицовка нижней части керамической плиткой, водонепроницаемая штукатурка. Защита=защитная облицовка с внутр. стороны
5)Гигроскопическая влага . Обусловлена повышенной гигроскопичностью мат.-лов(свойство поглощать водяные пары из влажн.воздуха)
6)Конденсация влаги из воздуха :а)на поверхность ограждения.б)в толще ограждения
28. Влияние влажности на свойства конструкций
1)С повышением влажности повышается теплопроводность конструкции.
2)Влажностные деформации. Влажность гораздо хуже, чем тепловое расширение. Отслаивание штукатурки в рез-те скопившейся влаги под ней, затем влага замерзает, расширяется в объеме и отрывает штукатурку. Невлагостойкие мат-лы при увлажнении деформируются. Например гипс при повыш влажности приобретает ползучесть., фанера набухание, расслаивание.
3)Снижение долговечности-кол-ва лет безотказной работы конструкции
4)Биологические повреждения (грибок, плесень)из-за выпадения росы
5)Потеря эстетического вида
Следовательно при выборе материалов учитывают их влажностный режим и выбирают материалы с наим влажностью. Также чрезмерная влажность в помещении может вызвать распространение заболеваний и инфекций.
С технической точки зрения, приводит к потерям долговечности и конструкции и ее морозостойких св-в. Некоторые материалы при повышенной влажности теряют механическую прочность, меняют форму. Например гипс при повыш влажности приобретает ползучесть., фанера набухание, расслаивание. Коррозия металла. ухудшение внешнего вида.
29. Сорбция водяного пара строит. матер. Механизмы сорбции. Гистерезис сорбции.
Сорбция - процесс поглощения водяного пара, который приводит к равновесному влажностному состоянию материала с воздухом. 2 явления. 1. Поглощение в результате соударения молекулы пар с поверхностью пор и прилипание к этой поверхности(адсорбция)2. Прямое растворение влаги в объеме тела(абсорбция). Влажность увеличивается с увеличением относительной упругости и понижением температуры. «десорбция» если влаж.образец поместить в эксикаторы (раствор серной кислоты), то он отдает влагу.
Механизмы сорбции:
1.Адсорбция
2.Капиллярная конденсация
3.Объемное заполнение микропор
4.Заполнение межслоевого пространства
1 стадия. Адсорбция-это явление, при котором поверхность пор покрывается одним или несколькими слоями молекул воды.(в мезопорах и макропорах).
2 стадия. Полимолекулярная адсорбция - образуется многослойный адсорбированный слой.
3 стадия. Капиллярная конденсация.
ПРИЧИНА. Давление насыщенного пара над вогнутой поверхностью меньше, чем над плоской поверхностью жидкости. В капиллярах малого радиуса влага образует вогнутые миниски, поэтому появляется возможность капиллярной конденсации. Если D>2*10 -5 см, то капиллярной конденсации не будет.
Десорбция – процесс естественного высушивания материала.
Гистерезис («различие») сорбции заключается в различии изотермы сорбции, полученной при увлажнении материала от изотермы десорбции, полученной от высушенного материала. показывает % разницу между весовой влажностью при сорбции и вес влажностью десорбции (десорбция 4.3%,сорбция 2,1%, гистерезис 2,2%)при увлажнении изотермы сорбции. При высыхании десорбции.
30. Механизмы влагопереноса в материалах стройконструкций. Паропроницаемость, капиллярное всасыванье воды.
1.В зимнее время из-за разности температур и при разных парциальных давлениях через ограждение проходит поток водяного пара (от внутренней поверхности к наружной)-диффузия водяного пара. Летом наоборот.
2. Конвективный перенос водяного пара (с потоком воздуха)
3. Капилярный перенос воды (просачивание) сквозь пористые матер.
4. Гравитационный протечки воды сквозь трещины , отверстия, макропоры.
Паропроницаемость – сво-во материала или конструкции, выполненой из них, пропускать сквозь себя водяной пар.
Коэф.поропроницаемости - Физич. величина численно равная кол-ву пара, прошедшего через пластину при единичной площади, при единичном перепаде давления, при единичной толщине пластины, при единичном времени при перепаде парциального давления на сторонах пластины е 1 Па.. При уменьш. Температуры, мю уменьшается, при повыш.влажности мю увелич.
Сопротивление паропроницанию: R=толщина/мю
Мю -коэф паропроницаемости (определяется по СНИПу 2379 теплотехника)
Капиллярное всасывание воды стройматериалами – обеспечивает постоянный перенос жидкой влаги сквозь пористые материалы из области с высокой концентрацией в область с низкой концентрацией.
Чем тоньше капилляры, тем больше сила капилярного всасывания, но в целом скорость переноса уменьшается.
Капилярный перенос может быть уменьшен или устранен путем устройства соответствующего барьера (небольш. воздушные прослойка или капилярно-неактивный слой(непористый)).
31. Закон Фика. Коэффициент паропроницаемости
P(количество пара, г) = (eв-eн)F*z*(мю/толщину),
Мю – коэф. паропроницаемости (определяется по СНИПу 2379 теплотехника)
Физич. величина численно равная кол-ву пара, прошедшего через пластину при единичной площади, при единичном перепаде давления, при единичной толщине пластины, при единичном времени при перепаде парциального давления на сторонах пластины е 1 Па.[мг/(м 2 *Па)].Наименьшее мю имеет руберойд 0.00018, наибольшее мин.вата=0,065г/м*ч*мм.рт.ст., оконное стекло и металлы паронепроницаемы, воздух наибольшая паропрониц-ть. При уменьш. Температуры, мю уменьшается, при повыш.влажности мю увелич. Зависит от физич свойства материала и отражает его способность проводить диффундирующий через него водяной пар. Анизотропные материалы имеют разные мю(у дерева вдоль волокон=0,32,поперек=0,6).
Эквивалентное сопротивление паропроницанию ограждения при последовательном расположении слоев. Закон Фика.
Q=(e 1 -e 2)/R n qR n1n =(e n1n-1 -e 2)
32 Расчет распределения парциального давления водяного пара по толщине конструкции.
За счет низкого значения теплопроводности воздуха воздушные прослойки часто используются в качестве теплоизоляции. Воздушная прослойка может быть герметичной или вентилируемой, в последнем случае ее называют воздушным продухом. Если бы воздух был в состоянии покоя, то термическое сопротивление было бы очень высоким, Однако за счет теплопередачи конвекцией и излучением сопротивление воздушных прослоек падает.
Конвекция в воздушной прослойке. При передаче тепла преодолевается сопротивление двух пограничных слоев (см. рис. 4.2), поэтому коэффициент теплоотдаче уменьшается вдвое. В вертикальных воздушных прослойках, если толщина соизмерима с высотой, вертикальные токи воздуха двигаются без помех. В тонких воздушных прослойках они взаимно тормозятся и образуют внутренние циркуляционные контуры, высота которых зависит от ширины.
Рис. 4.2 – Схема теплопередачи в замкнутой воздушной прослойке: 1 – конвекцией; 2 – излучением; 3 – теплопроводностью
В тонких прослойках или при небольшой разности температур на поверхностях () имеет место параллельно-струйное движение воздуха без перемешивания. Количество тепла, передаваемое через воздушную прослойку равно
. (4.12)
Экспериментально установлена критическая толщина прослойки, δ кр , мм, для которой сохраняется (при средней температуре воздуха в прослойке 0 о С) ламинарный режим течения:
При этом теплопередача осуществляется теплопроводностью и
Для других толщин величина коэффициента теплоотдачи равна
. (4.15)
С увеличением толщины вертикальной прослойки происходит увеличение α к :
при δ = 10 мм – на 20 %; δ = 50 мм – на 45 % (максимальное значение, далее идет уменьшение); δ = 100 мм – на 25 % и δ = 200 мм – на 5 %.
В горизонтальных воздушных прослойках (при верхней более нагретой поверхности) перемешивание воздуха почти не будет, поэтому применима формула (4.14). При более нагретой нижней поверхности (образуются шестигранные циркуляционные зоны) значение α к находится по формуле (4.15).
Лучистая теплопередача в воздушной прослойке
Лучистая составляющая потока тепла определяется по формуле
. (4,16)
Коэффициент лучистого теплообмена принимается равным α л = 3,97 Вт/(м 2 ∙ о С), его величина больше α к , поэтому основная теплопередача происходит излучением. В общем виде количество передаваемого через прослойку тепла кратно
.
Уменьшить поток тепла можно покрытием теплой поверхности (для избежания конденсата) фольгой, применив т.н. “армирование”.Лучистый поток уменьшается примерно в 10 раз, а сопротивление увеличивается вдвое. Иногда в воздушную прослойку вводятся сотовые ячейки из фольги, которые уменьшают и конвективный теплообмен, однако такое решение не долговечно.
Малый коэффициент теплопроводности воздуха в порах строительных материалов, достигающий 0,024 Вт/(м °С), привел к идее замены в наружных ограждающих конструкциях строительных материалов воздухом, т. е. созданию наружных ограждений из двух стенок с воздушной прослойкой между ними. Однако теплотехнические качества таких стен оказались чрезвычайно низкими, т.к. передача теплоты воздушными прослойками происходит иначе, чем в телах твердых и сыпучих. Для воздушной прослойки такой пропорциональности не существует. В твердом материале передача теплоты происходит только теплопроводностью, в воздушной прослойке к этому присоединяется еще передача теплоты конвекцией и излучением.
На рис показан вертикальный разрез воздушной прослойки, имеющей толщину δ, и температуры на ограничивающих поверхностях τ 1 и τ 2 , причем τ 1 > τ 2 . При такой разности температур через воздушную прослойку будет проходить тепловой поток Q.
Передача теплоты теплопроводностью подчиняется закону передачи теплоты в твердом теле. Следовательно, можно написать:
Q 1 =(τ 1 - τ 2)λ 1 /δ
где λ 1 - коэффициент теплопроводности неподвижного воздуха (при температуре 0 °С λ 1 = 0,023 Вт/(м °С)), Вт/(м °С); δ - толщина прослойки, м.
Конвекция воздуха в прослойке возникает вследствие разности температур на ее поверхностях и имеет характер естественной конвекции. При этом у поверхности с более высокой температурой воздух нагревается и движется в направлении снизу вверх, а у более холодной поверхности охлаждается и движется в направлении сверху вниз. Таким образом, в вертикальной воздушной прослойке создается постоянная циркуляция воздуха, показанная на рис стрелками. По аналогии с формулой для количества теплоты, передаваемой конвекцией, можно написать:
Q 2 =(τ 1 - τ 2)λ 2 /δ 2
где λ 2 - условный коэффициент, называемый коэффициентом передачи теплоты конвекцией, Вт/(м °С).
В отличие от обычного коэффициента теплопроводности этот коэффициент не является постоянной величиной, а зависит от толщины прослойки, температуры воздуха в ней, разности температур на поверхностях прослойки и расположения прослойки в ограждении.
Для вертикальных прослоек значения величин коэффициентов влияние температуры воздуха в пределах от +15 до -10 °С на теплопередачу конвекцией не превышает 5 %, а поэтому им можно пренебречь.
Коэффициент передачи теплоты конвекцией возрастает с увеличением толщины прослойки. Это возрастание объясняется тем, что в тонких прослойках восходящий и нисходящий токи воздуха взаимно тормозятся и в очень тонких прослойках (меньше 5 мм) величина λ 2 становится равной нулю. С увеличением толщины прослойки, наоборот, конвекционные токи воздуха становятся более интенсивными, увеличивая значение λ 2 . С увеличением разности температур на поверхностях прослойки величина λ 2 возрастает вследствие повышения интенсивности конвекционных токов в прослойке.
Увеличение значений λ 1 + λ 2 в горизонтальных прослойках при потоке теплоты снизу вверх объясняется непосредственным направлением конвекционных токов по вертикали от нижней поверхности, имеющей более высокую температуру, к верхней поверхности, имеющей более низкую температуру. В горизонтальных прослойках при потоке теплоты сверху вниз конвекция воздуха отсутствует, поскольку поверхность с более высокой температурой расположена над поверхностью с более низкой температурой. В этом случае принимается λ 2 = 0.
Кроме передачи теплоты теплопроводностью и конвекцией в воздушной прослойке происходит еще непосредственное излучение между поверхностями, ограничивающими воздушную прослойку. Количество теплоты Q 3 , передаваемой в воздушной прослойке излучением от поверхности с более высокой температурой τ 1 к поверхности с более низкой температурой τ 2 , можно выразить по аналогии с предыдущими выражениями в виде:
Q 2 =(τ 1 - τ 2)α л
где α л - коэффициент теплоотдачи излучением, Вт/(м2 °С).
В этом равенстве отсутствует множитель δ, т. к. количество теплоты, передаваемой излучением, в воздушных прослойках, ограниченных параллельными плоскостями, не зависит от расстояния между ними.
Коэффициент α л определяется по формуле. Коэффициент α л также не является постоянной величиной, а зависит от коэффициентов излучения поверхностей, ограничивающих воздушную прослойку и, кроме того, от разности четвертых степеней абсолютных температур этих поверхностей.
При температуре, равной 25 °С, значение температурного коэффициента увеличивается на 74 % по сравнению с его значением при температуре -25 °С. Следовательно, теплозащитные свойства воздушной прослойки будут улучшаться по мере понижения ее средней температуры. В теплотехническом отношении лучше располагать воздушные прослойки ближе к наружной поверхности ограждения, где температуры в зимнее время будут более низкими.
Выражение λ 1 + λ 2 + α л δ можно рассматривать как коэффициент теплопроводности воздуха в прослойке, подчиняющийся законам передачи теплоты через твердые тела. Этот суммарный коэффициент носит название «эквивалентного коэффициента теплопроводности воздушной прослойки» λ э Таким образом, имеем:
λ э = λ 1 + λ 2 + α л δ
Зная эквивалентный коэффициент теплопроводности воздуха в прослойке, термическое сопротивление его определяют по формуле так же, как и для слоев из твердых или сыпучих материалов, т. е. 
Эта формула применима только для замкнутых воздушных прослоек, т. е. не имеющих сообщения с наружным или внутренним воздухом. Если прослойка имеет сообщение с наружным воздухом, то в результате проникания холодного воздуха термическое сопротивление ее может не только стать равным нулю, но и послужить причиной уменьшения сопротивления теплопередаче ограждения.
Для уменьшения количества теплоты, проходящей через воздушную прослойку, необходимо уменьшить одну из составляющих полного количества теплоты, передаваемой прослойкой. Эта задача прекрасно решена в стенках сосудов, предназначенных для хранения жидкого воздуха. Стенки этих сосудов состоят из двух стеклянных оболочек, между которыми выкачивается воздух; поверхности стекла, обращенные внутрь прослойки, покрываются тонким слоем серебра. При этом количество теплоты, передаваемой конвекцией, сводится к нулю вследствие значительного разрежения воздуха в прослойке.
В строительных конструкциях с воздушными прослойками передача теплоты излучением
значительно сокращается при покрытии излучающих поверхностей алюминием, имеющим малый коэффициент излучения С = 0,26 Вт/(м 2 К 4). Передача теплоты теплопроводностью при обычных разрежениях воздуха не зависит от его давления, и только при разрежении ниже 200 Па коэффициент теплопроводности воздуха начинает уменьшаться
В порах строительных материалов передача теплоты происходит так же, как и в воздушных прослойках Вот почему коэффициент теплопроводности воздуха в порах материала имеет различные значения в зависимости от размеров пор. Повышение теплопроводности воздуха в порах материала при повышении температуры происходит, главным образом, вследствие увеличения теплопередачи излучением.
При проектировании наружных ограждений с воздушными прослойками необходимо
учитывать следующее:
1) эффективными в теплотехническом отношении являются прослойки небольшой
2) при выборе толщины воздушных прослоек желательно учитывать, чтобы λ э воздуха в них не был больше коэффициента теплопроводности материала, которым можно было бы заполнить прослойку; обратный случай может быть, если это оправдывается экономическими соображениями;
3) рациональнее делать в ограждающей конструкции несколько прослоек малой
толщины, чем одну большой толщины;
4) воздушные прослойки желательно располагать ближе к наружной стороне ограждения,
т. к. при этом в зимнее время уменьшается количество теплоты, передаваемой излучением;
5) воздушная прослойка должна быть замкнутой и не сообщаться с воздухом; если необходимость сообщения прослойки с наружным воздухом вызывается другими соображениями, как например, обеспечением бесчердачных покрытий от конденсации в них влаги, то это необходимо учитывать при расчете;
6) вертикальные прослойки в наружных стенах необходимо перегораживать горизонтальными
диафрагмами на уровне междуэтажных перекрытий; более частое перегораживание прослоек по высоте практического значения не имеет;
7) для сокращения количества теплоты, передаваемой излучением, можно рекомендовать одну из поверхностей прослойки покрывать алюминиевой фольгой, имеющей коэффициент излучения С = 1,116 Вт/(м 2 К 4). Покрытие фольгой обеих поверхностей практически не уменьшает передачу теплоты.
Также в строительной практике нередко встречаются наружные ограждения, имеющие воздушные прослойки, сообщающиеся с наружным воздухом. Особенно большое распространение получили прослойки, вентилируемые наружным воздухом, в бесчердачных совмещенных покрытиях как наиболее эффективная мера борьбы с конденсацией в них влаги. При вентилировании воздушной прослойки наружным воздухом последний, проходя через ограждение, отнимает от него теплоту, увеличивая теплоотдачу ограждения. Это приводит к ухудшению теплозащитных свойств ограждения и повышению его коэффициента теплопередачи. Расчет ограждений с вентилируемой воздушной прослойкой проводится с целью определения температуры воздуха в прослойке и действительных величин сопротивления теплопередаче и коэффициента теплопередачи таких ограждений.
23.Конструктивные решения отдельных узлов зданий (оконные перемычки, откосы, углы, стыки и т.п.) с целью недопущения конденсации на внутренних поверхностях.
Дополнительное количество теплоты, теряемое через наружные углы, невелико по сравнению с полной теплопотерей наружных стен. Понижение же температуры поверхности стены в наружном углу особенно неблагоприятно с санитарно-гигиени ческой точки зрения как единственная причина отсыревания и промерзания наруж ных углов*. Это понижение температуры вызывается двумя причинами:
1) геометрической формой угла, т. е. неравенством площадей тепловосприятия и теплоотдачи в наружном углу; в то время как на глади стены площадь тешювоспри ятия F в равна площади теплоотдачи F н, в наружном углу площадь тепловосприятия F в оказывается меньше площади теплоотдачи F н; таким образом, наружный угол испытывает большее охлаждение, чем гладь стены;
2) уменьшением коэффициента α в тепловосприятия в наружном углу против гла ди стены в основном вследствие уменьшения передачи теплоты излучением, а также в результате понижения интенсивности конвекционных токов воздуха в наружном углу. Уменьшение величины α в увеличивает сопротивление тепловосприятию R в, а это оказывает влияние на понижение температуры наружного угла Ту.
При конструировании наружных углов необходимо принимать меры к повыше нию температуры на их внутренней поверхности, т. е. утеплять углы, что можно де лать следующими способами.
1. Скашиванием внутренних поверхностей наружного угла вертикальной плоскостью. При этом с внутренней стороны прямой угол разбивается на два тупых угла (рис. 50а). Ши рина скашивающей плоскости должна быть не менее 25 см. Это скашивание можно делать или тем же материалом, из которого состоит стена, или другим материалом с несколько меньшим коэффициентом теплопроводности (рис. 506). В последнем случае утепление уг лов можно делать независимо от возведения стен. Эта мера рекомендуется для утепления углов уже существующих зданий, если теп лотехнический режим этих углов оказывает ся неудовлетворительным (отсыревание или промерзание). Скашивание утла при ширине скашивающей плоскости 25 см снижает раз ность температур между гладью стены и наружным углом, по данным опыта, при
мерно на 30 %. Какое влияние оказывает утепление угла скашиванием, видно на примере 1,5-кир-
пичной стены опытного дома в Москве. При /н = -40 °С угол промерз (рис. 51). В ребрах двух тупых углов, образованных пересечением плоскости скашивания с гранями прямого угла, промерзание поднялось на 2 м от пола; на самой же плоскости
скашивания это промерзание поднялось только до высоты около 40 см от пола, т. е. на середине плоскости скашивания температура поверхности оказалась более высокой, чем у ее примыкания к поверхности наружных стен. Если бы угол не был утеплен, то он промерз бы на всю высоту.
2. Скруглением наружного угла. Внутренний радиус скругления должен быть не менее 50 см. Скругле- ние угла можно делать как по обеим поверхностям угла, так и по одной его внутренней поверхности (рис. 50г).
В последнем случае утепление аналогично скашиванию угла и радиус скругления может быть уменьшен до 30 см.
В гигиеническом отношении скругление угла дает еще бо лее благоприятный результат, поэтому в первую очередь ре комендуется для лечебных и других зданий, к чистоте кото рых предъявляются повышенные требования. Скругление угла при радиусе 50 см снижает разность температур между
гладью стены и наружным углом примерно на 25 %. 3. Устройством на наружной поверхности угла утепля ющих пилястр (рис. 50д) - обычно в деревянных домах.
В брусчатых и рубленых домах эта мера имеет особенно большое значение при рубке стен в лапу, в этом случае пи лястры защищают угол от излишней потери теплоты по тор цам бревен вследствие большей теплопроводности древеси ны вдоль волокон. Ширина пилястр, считая от наружной грани угла, должна быть не менее полуторной толщины стены. Пилястры должны иметь достаточное термичес кое сопротивление (ориентировочно не менее R = 0,215 м2 °С/Вт, что соответствует деревянным пилястрам из досок 40 мм). Дощатые пилястры на углах стен, рубленных в лапу, желательно ставить на слой утеплителя.
4. Установкой в наружных углах стояков разводящего трубопровода центрально го отопления. Эта мера наиболее эффективна, т. к. при этом температура внутренней поверхности наружного угла может стать даже выше температуры на гла ди стены. Поэтому при проектировании систем центрального отопления стояки раз водящего трубопровода, как правило, прокладываются во всех наружных углах зда ния. Стояк отопления повышает температуру в углу примерно на 6 °С при расчетной температуре наружного воздуха.
Карнизным узлом назовем узел примыкания чердачного перекрытия или совме щенного покрытия к наружной стене. Теплотехнический режим такого узла близок к теплотехническому режиму наружного угла, но отличается от него тем, что примы кающее к стене покрытие имеет более высокие теплозащитные качества, чем стена, а при чердачных перекрытиях температура воздуха на чердаке будет несколько выше температуры наружного воздуха.
Неблагоприятный теплотехнический режим карнизных узлов вызывает необ ходимость их дополнительного утепления в выстроенных домах. Это утепление приходится делать со стороны помещения, причем оно должно проверяться рас четом температурного поля карнизного узла, т. к. иногда излишнее утепление мо жет привести к отрицательным результатам.
Утепление более теплопроводными древесноволокнистыми плитами оказалось значительно эффективнее, чем малотеплопроводным пенополистиролом.
Аналогичным температурному режиму карнизного узла является режим цоколь ного узла. Понижение температуры в углу примыкания пола первого этажа к поверх ности наружной стены может оказаться значительным и приближаться к температуре в наружных углах.
Для повышения температуры пола первых этажей у наружных стен желательно повышать теплозащитные свойства пола по периметру здания. Необходимо также, чтобы цоколь имел достаточные теплозащитные качества. Это имеет особенно боль шое значение при полах, расположенных непосредственно на грунте или бетонной подготовке. В этом случае рекомендуется устройство за цоколем по периметру здания теплой отсыпки, например, шлаком.
Полы, укладываемые по балкам с подпольным пространством между конструк цией цокольного перекрытия и поверхностью земли, имеют более высокие тепло защитные свойства по сравнению с полом на сплошном основании. Плинтус, при биваемый к стенам у пола, утепляет угол между наружной стеной и полом. Поэтому в первых этажах зданий необходимо обращать внимание на повышение теплозащит ных свойств плинтусов, что может быть достигнуто увеличением их размеров и уста новкой на слое мягкого утеплителя.
Понижение температуры внутренней поверхности наружных стен крупнопанель ных домов наблюдается также против стыков панелей. В однослойных панелях это вызвано заполнением полости стыка более теплопроводным материалом, чем мате риал панели; в многослойных панелях -бетонными ребрами, окаймляющими па нель.
Для предупреждения конденсации влаги на внутренней поверхности вертикаль ных стыков панелей наружных стен домов серии П-57 используют прием повышения температуры путем замоноличивания стояка отопления в примыкающей к стыку пе регородке.
Недостаточное утепление наружных стен в междуэтажном поясе может вызвать значительное понижение температуры пола у наружных стен даже в кирпичных до мах. Это обычно наблюдается при утеплении наружных стен с внутренней стороны только в пределах помещения, а в междуэтажном поясе стена остается неутепленной. Повышенная воздухопроницаемость стен в междуэтажном поясе может привести к дополнительному резкому охлаждению междуэтажного перекрытия.
24.Теплоустойчивость наружных ограждающих конструкций и помещений.
Неравномерность отдачи теплоты приборами отопления вызывает колебания температуры воздуха в помещении и на внутренних поверхностях наружных ограж дений. Величины амплитуд колебания температуры воздуха и температур внутренних поверхностей ограждений будут зависеть не только от свойств отопительной системы, теплотехнических качеств его наружных и внутренних ограждающих конструкций, а также от оборудования помещения.
Теплоустойчивость наружного ограждения - это его способность давать большее или меньшее изменение температуры внутренней поверхности при колебании тем пературы воздуха в помещении или температуры наружного воздуха. Чем меньше из менение температуры внутренней поверхности ограждения при одной и той же амп литуде колебания температуры воздуха, тем оно более теплоустойчиво, и наоборот.
Теплоустойчивость помещения - это его способность уменьшать колебания тем пературы внутреннего воздуха при колебаниях теплового потока от отопительного прибора. Чем меньше при прочих равных условиях будет амплитуда колебания тем пературы воздуха в помещении, тем оно будет более теплоустойчивым.
Для характеристики теплоустойчивости наружных ограждений О. Е. Власовым было введено понятие коэффициента теплоустойчивости ограждения φ. Коэффициент φ есть отвлеченное число, представляющее собой отношение разности температур внутреннего и наружного воздуха к максимальной разности температур внутреннего воздуха ивнутренней поверхности ограждения. Величина φ будет зависеть от теплотехнических свойств ограждения, а также от системы отопления и ее эксплуатации Для вычисления величины φ О. Е. Власовым дана следующая формула:
φ=R o /(R в +m/Y в)
где R о - сопротивление теплопередаче ограждения, м2 °С/Вт; R в - сопротивление тепловосприятию, м2 °С/Вт; Y в - коэффициент теплоусвоения внутренней поверхности ограждения, Вт/(м2 °С).
25.Потери теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещений.
Затраты теплоты Q и Вт, для нагревания инфильтрующегося воздуха и помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, следует принимать равным большей из величин, рассчитанных согласно методике, по формулам:
Q и = 0,28ΣG i C (t в -t н) k;
G i =0.216(ΣF ок)×ΔP 2/3 /R i(ок)
где - ΣG i расход инфильтруюшегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения, с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг-°С); t в,t н - расчетные температуры воздуха в помещении н наружного воздуха в холодный период года, С; k - коэффициент, учитывающий влияние встречного теплового потока в конструкциях, равный: 0,7 - для стыков панелей стен, для окон с тронными переплетами, 0,8 - для окон и балконных дверей с раздельными переплетами и 1,0 -для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов; ΣF ок – вся площадь, м; ΔP – расчетная разность давлений на расчетном этаже, Па; R i(ок) – сопротивление паропроницанию м 2 ×ч×Па/мг
Подсчитанные для каждого помещения расходы теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха следует добавить к теплопотерям этих помещений.
Для поддержания расчетной температуры воздуха помещении система отопления должка компенсировать теплопотери помещения. Однако следует иметь в виду, что кроме теплопотерь в помещении могут быть дополнительные расходы теплоты: на нагревание поступающих в помещение холодных материалов и въезжающего транспорта.
26.потери теплоты через ограждающие конструкции помещения
27.Расчетные теплопотери помещения.
Каждая система отопления предназначена для создания в колодный период года в помещениях здания заданной температуры воздуха, соответствующей комфортным условиям и отвечающей требованиям технологического процесса. Тепловой режим в зависимости от назначения помещений может быть как постоянным, так и переменным.
Постояннын тепловой режим должен поддерживаться круглосуточно в течение всего отопительного периода в зданиях: жилых, производственных с непрерывным режимом работы, детских и лечебных учреждений, гостиниц, санаториев и т. и.
Неременный тепловой режим характерен для производственных зданий с одно- и двухсменной работой, а также для ряда общественных зданий (административные, торговые, учебные и т. п.) и зданий предприятий обслуживания населения. В помещениях этих зданий необходимые тепловые условия поддерживают только в рабочее время. В нерабочее время используют либо имеющуюся систему отопления, либо устраивают дежурное отопление, поддерживающее в помещении пониженную температуру воздуха. Если в рабочее время тенлопосту- пления превышают потери теплоты, то устраивают только дежурное отопление.
Теплопотери в помещении складываются из потерь через ограждающие конструкции (учитывается ориентация конструкции по концам света) и из расхода тепла на нагревание наружного холодного воздуха, поступающего в помещение для его вентиляции. Кроме того учитываются теплопоступления в помещение от людей и электробытовых приборов.
Дополнительный расход тепла для нагревания наружного холодного воздуха поступающего в помещение для его вентиляции.
Дополнительный расход тепла на нагревания наружного воздуха поступающего в помещение путем инфильтрации.
Теплопотери через ограждающие конструкции.
Поправочный коэффициент учитывающий ориентацию по сторонам света.
n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху
28.Виды нагревательных приборов.
Отопительные приборы, применяемые в системах центрального отопления, подразделяются: по преобладающему способу теплоотдачи - на радиационные (подвесные панели), конвективно-радиационные (приборы с гладкой внешней поверхностью) и конвективные (конвекторы с ребристой поверхностью и ребристые трубы); по виду материала - на приборы металлические (чугунные из серого чугуна и стальные из листовой стали и стальных труб), малометаллические (комбинированные) и неметаллические (керамические радиаторы, бетонные панели с заделанными стеклянными или пластмассовыми трубами или с пустотами, вообще без труб и др.); по характеру внешней поверхности - на гладкие (радиаторы, панели, гладкотрубные приборы), ребристые (конвекторы, ребристые трубы, калориферы).
Радиаторы чугунные и стальные штампованные. Промышленность выпускает секционные и блочные чугунные радиаторы. Секционные радиаторы собирают из отдельных секций, блочные - из блоков. Производство чугунных радиаторов требует большого расхода металла, они трудоемки в изготовлении и монтаже. При этом усложняется изготовление панелей вследствие устройства в них ниши для установки радиаторов, Кроме того, производство радиаторов приводит к загрязнению окружающей среды. Изготовляют однорядные и двухрядные стальные панельные радиаторы: штампованные колончатые типа РСВ1 и штампованные змеевиковые типа РСГ2
Ребристые трубы. Ребристые трубы изготовляют чугунными длиной 0,5; 0,75; I; 1,5 и 2 м с круглыми ребрами и поверхностью нагрева 1; 1,5; 2; 3 и 4 м 2 (рис. 8.3). На концах трубы предусмотрены фланцы для присоединения их к фланцам теплопровода системы отопления. Оребренность прибора увеличивает теплоотдающую поверхность, но затрудняет очистку его от пыли и понижает коэффициент теплопередачи. Ребристые трубы в помещениях с продолжительным пребыванием людей не устанавливают.
Конвекторы. В последние годы стали широко применяться конвекторы - отопительные приборы, передающие теплоту в основном конвективным путем.
29.классификация отопительных приборов.требования предевляемые к ним.
30.Расчет необходимой поверхности отопительных приборов.
Целью отопления является компенсация потерь каждого обогреваемого помещения для обеспечения в нем расчетной температуры. Система отопления представляет собой комплекс инженерных устройств, обеспечивающих выработку тепловой энергии и передачи ее в каждое обогреваемое помещение в требуемом количестве.
– температура подоваемой воды, равная 90 0 С;
– температура обратной воды, равная 70 0 С.
Все расчеты в таблице 10.
1) Определяем общую тепловую нагрузку на стояк:
, Вт
2) Количество теплоносителя, проходящего через стояк:
Gст=(0,86* Qст)/(tг- tо), кг/ч
3) Коэффициент затекания в однотрубной системе α=0,3
4) Зная коэффициент затекания, можно определить количество теплоносителя, проходящий через каждый нагревательный прибор:
Gпр= Gст*α, кг/ч
5) Определяем температурный напор для каждого прибора:
где Gпр – расход теплопотери через прибор,
– полная теплопотеря данного помещения
6) Определяем температуры теплоносителя в нагревательном приборе на каждом этаже:
tвх = tг - ∑ Qпр/ Qст(tг- tо) , 0 С
где ∑Qпр – теплопотери всех предшествующих помещений
7) Температура теплоносителя на выходе из прибора:
tвых= tвх- Δtпр, 0 С
8) Определяем среднюю температуру теплоносителя в отопительном приборе:
9) Определяем температурный напор между средней температурой теплоносителя в приборе и температурой окружающего воздуха
10) Определяем требуемую теплоотдачу одной секции отопительного прибора:
где Qну- номинальный условный тепловой поток, т.е. количество тепла в Вт, отданное одной секцией отопительного прибора МС-140-98. Qну=174 Вт.
Если расход теплоносителя через прибор G находится в пределах 62..900, то коэффициент с=0,97 (коэффициент учитывает схему подключения отопительных приборов). Коэффициенты n, p выбираются из справочника в зависимости от вида отопительного прибора, расхода теплоносителя в нём и схемы подачи теплоносителя в прибор.
Для всех стояков принимаем n=0,3 , p=0 ,
Для третьего стояка принимаем c=0,97
11) Определяем требуемое минимальное количество секций отопительных приборов:
N= (Qпр/(β3* ))*β4
β 4 – коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении.
Радиатор установленный под подоконником с декоративной защитной решёткой установленной с лицевой стороны = 1,12 ;
радиатор с декоративной защитной решёткой установленной с лицевой стороны и свободной верхней частью = 0,9 ;
радиатор установленный в нише стены и свободной лицевой частью = 1,05 ;
радиаторы расположенные друг над другом = 1,05.
Принимаем β 4 =1,12
β 3 – коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе
3 - 15 секций = 1 ;
16 - 20 секций = 0,98 ;
21 - 25 секций = 0,96.
Принимаем β 3 =1
Т.к. требуется установка 2 –х отопительных приборов в помещении, то распределяем Q приб 2/3 и 1/3 соответственно
Рассчитываем количество секций для 1-ого и 2-ого отопительного прибора
31.Основные факторы, определяющие величину коэффициента теплопередачи нагревательного прибора.
Коэффициент теплопередачи отопительного прибора
Основными факторами, определяющими величину k являются: 1) вид и конструктивные особенности, приданные типу прибора при его разработке; 2) температурный напор при эксплуатации прибора
Среди второстепенных факторов, влияющих на коэффициент теплопередачи приборов систем водяного отопления, прежде всего укажем на расход воды G np , включенный в формулу.В зависимости от расхода воды изменяются скорость движения w и режим течения воды в приборе, т. е. условия теплообмена на его внутренней поверхности. Кроме того, изменяется равномерность температурного поля на внешней поверхности прибора.
На коэффициент теплопередачи влияют также следующие второстепенные факторы:
а) скорость движения воздуха v у внешней поверхности прибора.
б) конструкция ограждения прибора.
в) расчетное значение атмосферного давления, установленное для места расположения здания
г) окраска прибора..
На значении коэффициента теплопередачи сказываются также качество обработки внешней поверхности, загрязненность внутренней поверхности, наличие воздуха в приборах и другие эксплуатационные факторы.
32Виды систем отопления. Области применения.
Системы отопления: виды, устройство, выбор
Одной из важнейших составляющих инженерного обеспечения являетсяотопление.
Важно знать, что хорошим показателем работы системы отопления является способность системы поддерживать комфортную температуру в доме при температуре теплоносителя низкой настолько, насколько это возможно, тем самым затраты на эксплуатацию системы отопления сводятся к минимуму.
Все отопительные системы, с использованием теплоносителя, делятся на:
· системы отопления с естественной циркуляцией (гравитационная система), т.е. движение теплоносителя внутри замкнутой системы возникает за счет разницы веса горячего теплоносителя в подающей трубе (вертикальном стояке большого диаметра) и холодного - после остывания в приборах и обратном трубопроводе. Необходимое оборудование для этой системы – это расширительный бак открытого типа, который устанавливается в самой верхней точке системы. Довольно часто он же используется для заполнения и подпитки системы теплоносителем.
· система отопления с принудительной циркуляцией основана на действии насоса, который заставляет двигаться теплоноситель, преодолевая сопротивление в трубах. Такой насос называется циркуляционным и позволяет отапливать большое количество помещений с разветвленной системы труб и радиаторов, когда разница температур на входе и выходе не обеспечивает достаточную силу теплоносителю, чтобы преодолеть всю сеть. К необходимому оборудованию, используемому при этой системе отопления, стоит отнести расширительный мембранный бак, циркуляционный насос, группу безопасности.
Первый вопрос, который следует изучить при выборе системы отопления, - какой источник энергии будет использоваться: твердое топливо (уголь, дрова и др.); жидкое топливо (мазут, солярка, керосин); газ; электричество. Топливо является основой для выбора отопительного оборудования и расчета общих затрат при максимальном наборе других показателей. Расход топлива загородных домов существенно зависит от материала и конструкции стен, объема дома, режима его эксплуатации и возможности системы отопления по управлению температурными характеристиками. Источником тепла в коттеджах являются одноконтурные (только для отопления) и двухконтурные (отопления и горячее водоснабжение) котлы.
Описание:
Ограждающие конструкции с вентилируемыми воздушными прослойками давно использовались при строительстве зданий. Применение вентилируемых воздушных прослоек имело одну из следующих целей
Зависимость максимальной скорости движения воздуха в зазоре от температуры наружного воздуха при различных значениях термических сопротивлений стены с утеплителем
Зависимость скорости воздуха в воздушном зазоре от температуры наружного воздуха при различных значениях ширины зазора d
Зависимость термического сопротивления воздушного зазора, R эф зазора, от температуры наружного воздуха при различных значениях термического сопротивления стены, R пр терм. констр.
Зависимость эффективного термического сопротивления воздушного зазора, R эф зазора, от ширины зазора, d, при различных значениях высоты фасада, L
На рис. 7 представлены зависимости максимальной скорости воздуха в воздушном зазоре от температуры наружного воздуха при различных значениях высоты фасада, L, и термического сопротивления стены с утеплителем, R пр терм. констр. , а на рис. 8 - при различных значениях ширины зазора d.
Во всех случаях скорость воздуха возрастает со снижением температуры наружного воздуха. Увеличение высоты фасада в два раза приводит к незначительному повышению скорости воздуха. Снижение термического сопротивления стены приводит к повышению скорости воздуха, это объясняется увеличением потока теплоты, а значит и температурного перепада в зазоре. Ширина зазора существенно влияет на скорость воздуха, при уменьшении значений d скорость воздуха снижается, что объясняется повышением сопротивления.
На рис. 9 представлены зависимости термического сопротивления воздушного зазора, R эф зазора, от температуры наружного воздуха при различных значениях высоты фасада, L, и термического сопротивления стены с утеплителем, R пр терм. констр. .
Прежде всего, следует отметить слабую зависимость R эф зазора от температуры наружного воздуха. Это легко объяснимо, т. к. разность температуры воздуха в зазоре и температуры наружного воздуха и разность температуры внутреннего воздуха и температуры воздуха в зазоре изменяются практически пропорционально при изменении t н, поэтому их отношение, входящее в (3), почти не меняется. Так, при понижении t н от 0 до –40 °С R эф зазора снижается от 0,17 до 0,159 м 2 °С/Вт. Несущественно зависит R эф зазора и от термического сопротивления облицовки, при увеличении R пр терм. обл. от 0,06 до 0,14 м 2 °С/Вт значение R эф зазора изменяется от 0,162 до 0,174 м 2 °С/Вт. Этот пример показывает неэффективность утепления облицовки фасада. Изменения значения эффективного термического сопротивления воздушного зазора в зависимости от температуры наружного воздуха и от термического сопротивления облицовки являются несущественными для практического их учета.
На рис. 10 представлены зависимости термического сопротивления воздушного зазора, R эф зазора, от ширины зазора, d, при различных значениях высоты фасада. Зависимость R эф зазора от ширины зазора выражена наиболее отчетливо - при снижении толщины зазора значение R эф зазора возрастает. Это связано с уменьшением высоты установления температуры в зазоре x 0 и, соответственно, с повышением средней температуры воздуха в зазоре (рис. 8 и 6). Если для других параметров зависимость слабая, т. к. происходит наложение различных процессов частично гасящих друг друга, то в данном случае этого нет - чем тоньше зазор, тем быстрей он прогревается, и чем медленнее движется воздух в зазоре, тем быстрей он нагревается.
Вообще наибольшее значение R эф зазора может быть достигнуто при минимальном значении d, максимальном значении L, максимальном значении R пр терм. констр. . Так, при d = 0,02 м, L = 20 м, R пр терм. констр. = 3,4 м 2 °С/Вт вычисленное значение R эф зазора составляет 0,24 м 2 °С/Вт.
Для расчета теплопотерь через ограждение большее значение имеет относительное влияние эффективного термического сопротивления воздушного зазора, т. к. оно определяет насколько уменьшатся теплопотери. Несмотря на то что наибольшее абсолютное значение R эф зазора достигается при максимальном R пр терм. констр. , наибольшее влияние эффективное термическое сопротивление воздушного зазора на теплопотери оказывает при минимальном значении R пр терм. констр. . Так, при R пр терм. констр. = = 1 м 2 °С/Вт и t н = 0 °С благодаря воздушному зазору теплопотери снижаются на 14 %.
При горизонтально расположенных направляющих, к которым крепятся облицовочные элементы, при проведении расчетов ширину воздушного зазора целесообразно принимать равной наименьшему расстоянию между направляющими и поверхностью теплоизоляции, т. к. эти участки определяют сопротивление движению воздуха (рис. 11).
Как показали проведенные расчеты, скорость движения воздуха в зазоре невелика и составляет менее 1 м/с. Разумность принятой модели расчета косвенно подтверждается литературными данными. Так, в работе приведен краткий обзор результатов экспериментальных определений скорости воздуха в воздушных зазорах различных фасадов (см. табл.). К сожалению, содержащиеся в статье данные неполны и не позволяют установить все характеристики фасадов. Однако они показывают, что скорость воздуха в зазоре близка к значениям, полученным описанными выше расчетами.
Представленный метод расчета температуры, скорости движения воздуха и других параметров в воздушном зазоре позволяет оценивать эффективность того или иного конструктивного мероприятия с точки зрения повышения эксплуатационных свойств фасада. Этот метод можно усовершенствовать, прежде всего, это должно относиться к учету влияния зазоров между облицовочными плитами. Как следует из результатов расчетов и приведенных в литературе экспериментальных данных, это усовершенствование не окажет большого влияния на приведенное сопротивление конструкции, однако оно может оказать влияние на другие параметры.
1. Батинич Р. Вентилируемые фасады зданий: Проблемы строительной теплофизики, систем обеспечения микроклимата и энергосбережения в зданиях / Сб. докл. IV науч.-практ. конф. М.: НИИСФ, 1999.
2. Езерский В. А., Монастырев П. В. Крепежный каркас вентилируемого фасада и температурное поле наружной стены // Жилищное строительство. 2003. № 10.
4. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника. М.: ГУП ЦПП, 1998.
5. Богословский В. Н. Тепловой режим здания. М., 1979.
6. Sedlbauer K., Kunzel H. M. Luftkonvektions einflusse auf den Warmedurchgang von belufteten Fassaden mit Mineralwolledammung // WKSB. 1999. Jg. 44. H.43.
Продолжение следует.
| Список обозначений |
с в = 1 005 Дж/(кг °С) - удельная теплоемкость воздуха d - ширина воздушного зазора, м L - высота фасада с вентилируемым зазором, м n к - среднее количество кронштейнов, приходящихся на м 2 стены, м–1 R пр о. констр. , R пр о. обл. - приведенные сопротивления теплопередаче частей конструкции от внутренней поверхности до воздушного зазора и от воздушного зазора до наружной поверхности конструкции соответственно, м 2 °С/Вт R о пр - приведенное сопротивление теплопередаче всей конструкции, м 2 °С/Вт R усл о. констр. - сопротивление теплопередаче по глади конструкции (без учета теплопроводных включений), м 2 °С/Вт R усл о - сопротивление теплопередаче по глади конструкции, определяется как сумма термических сопротивлений слоев конструкции и сопротивлений теплоотдачи внутренней (равное 1/aв) и наружной (равное 1/aн) поверхностей R пр СНиП - приведенное сопротивление теплопередаче конструкции стены с утеплителем, определяемое в соответствии со СНиП II-3-79*, м 2 °С/Вт R пр терм. констр. - термическое сопротивление стены с утеплителем (от внутреннего воздуха до поверхности утеплителя в воздушном зазоре), м 2 °С/Вт R эф зазора - эффективное термическое сопротивление воздушного зазора, м 2 °С/Вт Q н - рассчитанный поток теплоты через неоднородную конструкцию, Вт Q 0 - поток теплоты через однородную конструкцию той же площади, Вт q - плотность потока теплоты через конструкцию, Вт/м 2 q 0 - плотность потока теплоты через однородную конструкцию, Вт/м 2 r - коэффициент теплотехнической однородности S - площадь сечения кронштейна, м 2 t - температура, °С Похожие публикации |
