Kinakailangang matukoy ang kinakalkula na kapasidad na nagdadala ng pagkarga ng isang seksyon sa dingding ng isang gusali na may matibay na disenyo ng istruktura*
Pagkalkula kapasidad ng tindig seksyon ng load-bearing wall ng isang gusali na may matibay na disenyo ng istruktura.
Ang isang kinakalkula na longitudinal na puwersa ay inilalapat sa isang seksyon ng isang pader na may isang hugis-parihaba na cross-section N= 165 kN (16.5 tf), mula sa pangmatagalang pagkarga N g= 150 kN (15 tf), panandalian N st= 15 kN (1.5 tf). Ang laki ng seksyon ay 0.40x1.00 m, ang taas ng sahig ay 3 m, ang mas mababa at itaas na suporta ng dingding ay nakabitin at naayos. Ang pader ay idinisenyo mula sa apat na layer na mga bloke ng disenyo ng grade M50 na lakas, gamit ang mortar ng disenyo ng grade M50.
Kinakailangang suriin ang kapasidad ng pagkarga ng isang elemento ng dingding sa gitna ng taas ng sahig kapag nagtatayo ng isang gusali sa mga kondisyon ng tag-init.
Alinsunod sa sugnay, para sa mga dingding na nagdadala ng pagkarga na may kapal na 0.40 m, hindi dapat isaalang-alang ang random eccentricity. Ginagawa namin ang pagkalkula gamit ang formula
N ≤ m g R.A. ,
saan N- disenyo ng longitudinal na puwersa.
Ang halimbawa ng pagkalkula na ibinigay sa Appendix na ito ay ginawa ayon sa mga formula, talahanayan at talata ng SNiP P-22-81 * (ibinigay sa mga square bracket) at ang mga Rekomendasyon na ito.
Cross-sectional area ng elemento
A= 0.40 ∙ 1.0 = 0.40m.
Idisenyo ang compressive strength ng masonerya R ayon sa Talahanayan 1 ng mga Rekomendasyon na ito, na isinasaalang-alang ang koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo Sa= 0.8, tingnan ang talata, katumbas
R= 9.2-0.8 = 7.36 kgf/cm 2 (0.736 MPa).
Ang halimbawa ng pagkalkula na ibinigay sa Appendix na ito ay ginawa ayon sa mga formula, talahanayan at talata ng SNiP P-22-81 * (ibinigay sa mga square bracket) at ang mga Rekomendasyon na ito.
Ang tinantyang haba ng elemento ayon sa pagguhit, p
l 0 = Η = Z m.
Ang flexibility ng elemento ay
.
Nababanat na mga katangian ng pagmamason , pinagtibay ayon sa "Mga Rekomendasyon" na ito, ay katumbas ng
Buckling coefficient tinutukoy mula sa talahanayan.
Ang koepisyent na isinasaalang-alang ang impluwensya ng pangmatagalang pagkarga na may kapal ng pader na 40 cm ay kinuha m g = 1.
Coefficient para sa pagmamason ng apat na layer na mga bloke ay kinuha ayon sa talahanayan. katumbas ng 1.0.
Kinakalkula ang kapasidad na nagdadala ng pagkarga ng seksyon ng dingding N cc katumbas ng
N cc= mg m g ∙ ∙R∙A∙ =1.0 ∙ 0.9125 ∙ 0.736 ∙ 10 3 ∙ 0.40 ∙ 1.0 = 268.6 kN (26.86 tf).
Disenyo ng longitudinal na puwersa N mas mababa N cc :
N= 165 kN< N cc= 268.6 kN.
Samakatuwid, natutugunan ng dingding ang mga kinakailangan sa kapasidad na nagdadala ng pagkarga.
Halimbawa. Tukuyin ang heat transfer resistance ng isang 400 mm makapal na pader na gawa sa apat na layer na thermally efficient na mga bloke. Ang panloob na ibabaw ng dingding sa gilid ng silid ay may linya na may mga sheet ng plasterboard.
Ang pader ay dinisenyo para sa mga silid na may normal na kahalumigmigan at isang katamtamang panlabas na klima, ang lugar ng pagtatayo ay Moscow at ang rehiyon ng Moscow.
Kapag nagkalkula, tinatanggap namin ang pagmamason mula sa apat na layer na mga bloke na may mga layer na may mga sumusunod na katangian:
Inner layer - pinalawak na clay concrete 150 mm ang kapal, density 1800 kg/m 3 - = 0.92 W/m ∙ 0 C;
Panlabas na layer - porous expanded clay kongkreto 80 mm makapal, density 1800 kg/m 3 - = 0.92 W/m ∙ 0 C;
Thermal insulation layer - polystyrene na 170 mm ang kapal, - 0.05 W/m ∙ 0 C;
Dry plaster na gawa sa gypsum sheathing sheets na 12 mm ang kapal - = 0.21 W/m ∙ 0 C.
Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng panlabas na dingding ay kinakalkula batay sa pangunahing elemento ng istruktura na pinakaulit sa gusali. Ang disenyo ng pader ng gusali na may pangunahing elemento ng istruktura ay ipinapakita sa Fig. 2, 3. Ang kinakailangang pinababang heat transfer resistance ng pader ay tinutukoy ayon sa SNiP 23-02-2003 "Thermal protection of buildings", batay sa enerhiya mga kondisyon sa pag-save ayon sa talahanayan 1b* para sa mga gusali ng tirahan.
Para sa mga kondisyon ng Moscow at sa rehiyon ng Moscow, ang kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ng mga pader ng gusali (yugto II)
GSOP = (20 + 3.6)∙213 = 5027 deg. araw
Kabuuang paglaban sa paglipat ng init R o ang pinagtibay na disenyo ng dingding ay tinutukoy ng formula
,(1)
saan 
At 
- mga koepisyent ng paglipat ng init ng panloob at panlabas na ibabaw ng dingding,
tinatanggap ayon sa SNiP 23-2-2003 - 8.7 W/m 2 ∙ 0 C at 23 W/m 2 ∙ 0 C
ayon sa pagkakabanggit;
R 1 ,R 2 ...R n - mga thermal resistance indibidwal na mga layer ng mga istruktura ng bloke
n- kapal ng layer (m);
n- thermal conductivity coefficient ng layer (W/m 2 ∙ 0 C)
= 3.16 m 2 ∙ 0 C/W.
Tukuyin ang pinababang heat transfer resistance ng pader R o walang plaster panloob na layer.
R o
=
= 0.115 + 0.163 + 3.4 + 0.087 + 0.043 = 3.808 m 2 ∙ 0 C/W.
Kung kinakailangan na gumamit ng panloob na layer ng plaster mula sa gilid ng silid mga sheet ng plasterboard Ang paglaban sa paglipat ng init ng pader ay tumataas ng
R mga pcs.
=
= 0.571 m 2 ∙ 0 C/W.
Ang thermal resistance ng pader ay magiging
R o= 3.808 + 0.571 = 4.379 m 2 ∙ 0 C/W.
Kaya, ang disenyo ng panlabas na pader na gawa sa apat na layer na thermally efficient na mga bloke na 400 mm ang kapal na may panloob na plaster layer na 12 mm ang kapal na plasterboard sheet na may kabuuang kapal na 412 mm ay may pinababang heat transfer resistance na katumbas ng 4.38 m 2 ∙ 0 C/W at natutugunan ang mga kinakailangan para sa mga katangian ng thermal insulation ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura ng mga gusali sa klimatikong kondisyon ng Moscow at sa rehiyon ng Moscow.
Larawan 1. Scheme ng pagkalkula para sa mga haligi ng ladrilyo ng disenyong gusali.
Ang isang natural na tanong ay lumitaw: ano ang pinakamababang cross-section ng mga haligi na magbibigay ng kinakailangang lakas at katatagan? Siyempre, ang ideya ng paglalagay ng mga haligi ng mga brick na luad, at higit pa sa mga dingding ng isang bahay, ay malayo sa bago at lahat ng posibleng aspeto ng mga kalkulasyon ng mga pader ng ladrilyo, mga pier, mga haligi, na siyang kakanyahan ng haligi. , ay inilarawan sa sapat na detalye sa SNiP II-22-81 (1995) "Bato at reinforced stone structures." Ito ay eksakto kung ano dokumentong normatibo at dapat gamitin bilang gabay sa paggawa ng mga kalkulasyon. Ang pagkalkula sa ibaba ay hindi hihigit sa isang halimbawa ng paggamit ng tinukoy na SNiP.
Upang matukoy ang lakas at katatagan ng mga haligi, kailangan mong magkaroon ng maraming paunang data, tulad ng: ang tatak ng ladrilyo sa mga tuntunin ng lakas, ang lugar ng suporta ng mga crossbar sa mga haligi, ang pagkarga sa mga haligi , ang cross-sectional area ng column, at kung wala sa mga ito ang kilala sa yugto ng disenyo, maaari kang magpatuloy tulad ng sumusunod:
Mga sukat ng terrace 5x8 m Tatlong haligi (isa sa gitna at dalawa sa mga gilid) na gawa sa nakaharap na guwang na ladrilyo na may seksyon na 0.25x0.25 m Ang distansya sa pagitan ng mga axes ng mga haligi ay 4 m ang brick ay M75.
Sa gayong pamamaraan ng pagkalkula maximum load ay nasa gitnang ibabang hanay. Ito mismo ang dapat mong asahan para sa lakas. Ang pag-load sa haligi ay nakasalalay sa maraming mga kadahilanan, lalo na ang lugar ng konstruksiyon. Halimbawa, sa St. Petersburg ito ay 180 kg/m2, at sa Rostov-on-Don - 80 kg/m2. Isinasaalang-alang ang bigat ng bubong mismo ay 50-75 kg / m2, ang pagkarga sa haligi mula sa bubong para sa Pushkin Rehiyon ng Leningrad maaaring umabot sa:
N mula sa bubong = (180 1.25 + 75) 5 8/4 = 3000 kg o 3 tonelada
Dahil ang kasalukuyang pagkarga mula sa materyal sa sahig at mula sa mga taong nakaupo sa terrace, kasangkapan, atbp. ay hindi pa alam, ngunit reinforced concrete slab Hindi ito eksaktong pinlano, ngunit ipinapalagay na ang kisame ay magiging kahoy, mula sa hiwalay mga tabla na may talim, pagkatapos ay upang kalkulahin ang pagkarga mula sa terrace, maaari kang kumuha ng pantay na ipinamamahagi na pagkarga na 600 kg/m2, kung gayon ang puro puwersa mula sa terrace na kumikilos sa gitnang haligi ay magiging:
N mula sa terrace = 600 5 8/4 = 6000 kg o 6 na tonelada
Ang patay na bigat ng mga haligi na 3 m ang haba ay magiging:
N mula sa hanay = 1500 3 0.38 0.38 = 649.8 kg o 0.65 tonelada
Kaya, ang kabuuang pagkarga sa gitnang ibabang haligi sa seksyon ng haligi malapit sa pundasyon ay magiging:
N na may rev = 3000 + 6000 + 2 650 = 10300 kg o 10.3 tonelada
Gayunpaman, sa kasong ito maaari itong isaalang-alang na walang napakataas na posibilidad na ang pansamantalang pagkarga mula sa niyebe, maximum sa panahon ng taglamig, at ang pansamantalang pagkarga sa sahig, maximum in panahon ng tag-init, ay ilalapat nang sabay-sabay. Yung. ang kabuuan ng mga load na ito ay maaaring i-multiply sa probability coefficient na 0.9, pagkatapos ay:
N na may rev = (3000 + 6000) 0.9 + 2 650 = 9400 kg o 9.4 tonelada
Ang pag-load ng disenyo sa mga panlabas na haligi ay halos dalawang beses na mas mababa:
N cr = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 kg o 5.8 tonelada
Ang Brick grade M75 ay nangangahulugan na ang brick ay dapat makatiis ng load na 75 kgf/cm 2, gayunpaman, ang lakas ng brick at lakas gawa sa ladrilyo- iba't ibang bagay. Ang sumusunod na talahanayan ay makakatulong sa iyo na maunawaan ito:
Talahanayan 1. Kinakalkula ang compressive resistance para sa brickwork (ayon sa SNiP II-22-81 (1995))
Ngunit hindi lang iyon. Ganun pa rin Inirerekomenda ng SNiP II-22-81 (1995) clause 3.11 a) na para sa lugar ng mga haligi at pier na mas mababa sa 0.3 m 2, i-multiply ang halaga ng paglaban sa disenyo sa pamamagitan ng kadahilanan sa mga kondisyon sa pagtatrabaho γ s =0.8. At dahil ang cross-sectional area ng aming column ay 0.25x0.25 = 0.0625 m2, kakailanganin naming gamitin ang rekomendasyong ito. Tulad ng nakikita mo, para sa M75 brand brick, kahit na ginagamit masonry mortar M100, ang lakas ng pagmamason ay hindi lalampas sa 15 kgf/cm2. Bilang resulta, ang kinakalkula na resistensya para sa aming column ay magiging 15·0.8 = 12 kg/cm2, kung gayon ang pinakamataas na compressive stress ay magiging:
10300/625 = 16.48 kg/cm 2 > R = 12 kgf/cm 2
Kaya, upang matiyak ang kinakailangang lakas ng haligi, kinakailangan na gumamit ng isang brick na mas mataas ang lakas, halimbawa M150 (ang kinakalkula na compressive resistance para sa M100 grade ng mortar ay magiging 22·0.8 = 17.6 kg/cm2) o sa dagdagan ang cross-section ng column o gumamit ng transverse reinforcement ng masonry. Sa ngayon, tumuon tayo sa paggamit ng mas matibay na nakaharap na mga brick.
Ang lakas ng brickwork at ang katatagan ng isang brick column ay magkaibang bagay at pareho pa rin Inirerekomenda ng SNiP II-22-81 (1995) ang pagtukoy sa katatagan ng isang haligi ng ladrilyo gamit ang sumusunod na formula:
N ≤ m g φRF (1.1)
saan m g- koepisyent na isinasaalang-alang ang impluwensya ng pangmatagalang pagkarga. Sa kasong ito, kami ay, medyo nagsasalita, masuwerte, dahil sa taas ng seksyon h≈ 30 cm, ang halaga ng koepisyent na ito ay maaaring kunin na katumbas ng 1.
Tandaan: Sa totoo lang, sa koepisyent ng m g, ang lahat ay hindi gaanong simple ay matatagpuan sa mga komento sa artikulo.
φ - longitudinal bending coefficient, depende sa flexibility ng column λ . Upang matukoy ang koepisyent na ito, kailangan mong malaman ang tinantyang haba ng hanay l 0 , at hindi ito palaging nag-tutugma sa taas ng column. Ang mga subtleties ng pagtukoy ng haba ng disenyo ng isang istraktura ay itinakda nang hiwalay dito ay napapansin lamang natin na ayon sa SNiP II-22-81 (1995) na sugnay 4.3: "Kalkuladong taas ng mga pader at mga haligi; l 0 kapag tinutukoy ang buckling coefficients φ depende sa mga kondisyon ng pagsuporta sa kanila sa mga pahalang na suporta, ang mga sumusunod ay dapat gawin:
a) na may mga nakapirming hinged na suporta l 0 = N;
b) na may nababanat na pang-itaas na suporta at mahigpit na pag-pinching sa ibabang suporta: para sa mga gusaling may isahang-span l 0 = 1.5H, para sa mga multi-span na gusali l 0 = 1.25H;
c) nang libre mga nakatayong istruktura l 0 = 2H;
d) para sa mga istruktura na may bahagyang pinched na sumusuporta sa mga seksyon - isinasaalang-alang ang aktwal na antas ng pinching, ngunit hindi mas mababa l 0 = 0.8N, Saan N- ang distansya sa pagitan ng mga sahig o iba pang pahalang na suporta, na may reinforced concrete horizontal support, ang malinaw na distansya sa pagitan ng mga ito."
Sa unang sulyap, ang aming pamamaraan ng pagkalkula ay maaaring ituring na nagbibigay-kasiyahan sa mga kondisyon ng punto b). ibig sabihin, maaari mong kunin ito l 0 = 1.25H = 1.25 3 = 3.75 metro o 375 cm. Gayunpaman, maaari naming kumpiyansa na gamitin ang halagang ito sa kaso kapag ang mas mababang suporta ay talagang matibay. Kung ang isang haligi ng ladrilyo ay inilatag sa isang layer ng bubong nadama waterproofing inilatag sa pundasyon, pagkatapos ay tulad ng isang suporta ay dapat sa halip na ituring bilang hinged sa halip na rigidly clamped. At sa kasong ito, ang aming disenyo sa isang eroplano na kahanay sa eroplano ng dingding ay geometrically variable, dahil ang istraktura ng sahig (hiwalay na nakahiga na mga board) ay hindi nagbibigay ng sapat na tigas sa tinukoy na eroplano. Mula sa katulad na sitwasyon 4 na mga output ay posible:
halimbawa - mga haligi ng metal, na mahigpit na naka-embed sa pundasyon, kung saan ang mga beam ng sahig ay welded pagkatapos, para sa mga aesthetic na kadahilanan, ang mga haligi ng metal ay maaaring sakop ng nakaharap na brick ng anumang tatak, dahil ang buong pagkarga ay dadalhin ng metal; . Sa kasong ito, totoo na ang mga haligi ng metal ay kailangang kalkulahin, ngunit ang kinakalkula na haba ay maaaring kunin l 0 = 1.25H.
halimbawa mula sa mga materyales sa sheet, na magbibigay-daan sa amin na isaalang-alang ang parehong itaas at mas mababang mga suporta ng column bilang hinged, sa kasong ito l 0 = H.
sa isang eroplanong parallel sa eroplano ng dingding. Halimbawa, sa kahabaan ng mga gilid, maglagay ng hindi mga haligi, ngunit sa halip ay mga pier. Ito ay magbibigay-daan din sa amin na isaalang-alang ang parehong itaas at mas mababang mga suporta ng haligi bilang hinged, ngunit sa kasong ito ay kinakailangan upang dagdagan ang kalkulahin ang stiffness diaphragm.
Sa huli, ang mga sinaunang Griyego ay nagtayo ng kanilang mga haligi (bagaman hindi gawa sa ladrilyo) nang walang anumang kaalaman sa paglaban ng mga materyales, nang walang paggamit ng mga metal na anchor, at kahit na maingat na isinulat mga code ng gusali at walang mga tuntunin sa mga araw na iyon, gayunpaman, ang ilang mga haligi ay nakatayo pa rin hanggang sa araw na ito.
Ngayon, alam ang haba ng disenyo ng column, matutukoy mo ang flexibility coefficient:
λ h = l 0 /h (1.2) o
λ i = l 0 /i (1.3)
saan h- taas o lapad ng seksyon ng hanay, at i- radius ng pagkawalang-galaw.
Ang pagtukoy sa radius ng gyration ay hindi mahirap sa prinsipyo, kailangan mong hatiin ang sandali ng inertia ng seksyon sa pamamagitan ng cross-sectional area, at pagkatapos ay kunin mula sa resulta; parisukat na ugat, gayunpaman, sa kasong ito walang malaking pangangailangan para dito. Sa gayon λ h = 2 300/25 = 24.
Ngayon, alam mo na ang halaga ng koepisyent ng kakayahang umangkop, sa wakas ay matutukoy mo na ang buckling coefficient mula sa talahanayan:
Talahanayan 2. Buckling coefficients para sa bato at reinforced concrete mga istrukturang bato(ayon sa SNiP II-22-81 (1995))
Sa kasong ito, ang nababanat na mga katangian ng pagmamason α tinutukoy ng talahanayan:
Talahanayan 3. Nababanat na mga katangian ng pagmamason α (ayon sa SNiP II-22-81 (1995))
Bilang resulta, ang halaga ng longitudinal bending coefficient ay magiging tungkol sa 0.6 (na may nababanat na katangian na halaga α = 1200, ayon sa talata 6). Kung gayon ang pinakamataas na pagkarga sa gitnang haligi ay magiging:
N р = m g φγ na may RF = 1х0.6х0.8х22х625 = 6600 kg< N с об = 9400 кг
Nangangahulugan ito na ang pinagtibay na cross-section na 25x25 cm ay hindi sapat upang matiyak ang katatagan ng lower centrally compressed column. Upang mapataas ang katatagan, pinakamainam na dagdagan ang cross-section ng column. Halimbawa, kung maglatag ka ng isang haligi na may walang laman sa loob ng isa't kalahating brick, na may sukat na 0.38x0.38 m, hindi lamang tataas ang cross-sectional area ng column sa 0.13 m2 o 1300 cm2, ngunit ang radius ng inertia ng column ay tataas din sa i= 11.45 cm. Pagkatapos λi = 600/11.45 = 52.4, at ang coefficient value φ = 0.8. Sa kasong ito, ang maximum na pagkarga sa gitnang column ay:
N r = m g φγ na may RF = 1x0.8x0.8x22x1300 = 18304 kg > N na may rev = 9400 kg
Nangangahulugan ito na ang isang seksyon ng 38x38 cm ay sapat upang matiyak ang katatagan ng mas mababang gitnang naka-compress na haligi at posible pa ring bawasan ang grado ng ladrilyo. Halimbawa, sa unang pinagtibay na grade M75, ang pinakamataas na load ay:
N r = m g φγ na may RF = 1x0.8x0.8x12x1300 = 9984 kg > N na may rev = 9400 kg
Tila iyon lang, ngunit ipinapayong isaalang-alang ang isa pang detalye. Sa kasong ito, mas mahusay na gawin ang strip ng pundasyon (nagkaisa para sa lahat ng tatlong mga haligi) sa halip na kolumnar (hiwalay para sa bawat haligi), kung hindi man kahit na ang maliit na paghupa ng pundasyon ay hahantong sa karagdagang mga stress sa katawan ng haligi at ito ay maaaring humantong sa pagkawasak. Isinasaalang-alang ang lahat ng nasa itaas, ang pinakamainam na seksyon ng mga haligi ay magiging 0.51x0.51 m, at mula sa isang aesthetic na pananaw, ang naturang seksyon ay pinakamainam. Ang cross-sectional area ng naturang mga column ay magiging 2601 cm2.
Ang mga panlabas na haligi sa dinisenyo na bahay ay hindi mai-compress sa gitna, dahil ang mga crossbars ay mananatili lamang sa kanila sa isang gilid. At kahit na ang mga crossbar ay inilatag sa buong haligi, kung gayon, dahil sa pagpapalihis ng mga crossbars, ang pagkarga mula sa sahig at bubong ay ililipat sa mga panlabas na hanay na hindi sa gitna ng seksyon ng haligi. Kung saan ang eksaktong resulta ng load na ito ay ipapadala ay depende sa anggulo ng pagkahilig ng mga crossbars sa mga suporta, ang modulus ng elasticity ng mga crossbars at mga haligi at isang bilang ng iba pang mga kadahilanan, na tinalakay nang detalyado sa artikulong "Pagkalkula ng ang seksyon ng suporta ng isang sinag para sa tindig". Ang displacement na ito ay tinatawag na eccentricity ng load application e o. Sa kasong ito, interesado kami sa pinaka hindi kanais-nais na kumbinasyon ng mga kadahilanan, kung saan ang pagkarga mula sa sahig hanggang sa mga haligi ay ililipat nang mas malapit hangga't maaari sa gilid ng haligi. Nangangahulugan ito na bilang karagdagan sa pag-load mismo, ang mga haligi ay sasailalim din sa isang baluktot na sandali na katumbas ng M = Ne o, at ang puntong ito ay dapat isaalang-alang kapag kinakalkula. Sa pangkalahatan, ang pagsubok sa katatagan ay maaaring isagawa gamit ang sumusunod na formula:
N = φRF - MF/W (2.1)
saan W- seksyon sandali ng pagtutol. Sa kasong ito, ang pag-load para sa mas mababang pinakamababang mga haligi mula sa bubong ay maaaring ituring na may kondisyon na inilapat sa gitna, at ang eccentricity ay malilikha lamang ng pagkarga mula sa sahig. Sa eccentricity 20 cm
N р = φRF - MF/W =1x0.8x0.8x12x2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975, 68 - 7058.82 = 12916.9 kg >N cr = 5800 kg
Kaya, kahit na may napakalaking eccentricity ng load application, mayroon kaming higit sa dobleng margin ng kaligtasan.
Tandaan: Inirerekomenda ng SNiP II-22-81 (1995) "Mga istruktura ng bato at reinforced masonry" ang paggamit ng ibang paraan para sa pagkalkula ng seksyon, na isinasaalang-alang ang mga tampok ng mga istruktura ng bato, ngunit ang resulta ay halos pareho, kaya hindi ko ipakita ang paraan ng pagkalkula na inirerekomenda ng SNiP dito.
Upang magsagawa ng pagkalkula ng katatagan ng dingding, kailangan mo munang maunawaan ang kanilang pag-uuri (tingnan ang SNiP II -22-81 "Mga istruktura ng bato at pinalakas na pagmamason", pati na rin ang isang manwal para sa SNiP) at maunawaan kung anong mga uri ng mga pader ang mayroon:
1. Mga pader na nagdadala ng pagkarga- ito ang mga dingding kung saan nagpapahinga ang mga slab sa sahig, istruktura ng bubong, atbp. Ang kapal ng mga pader na ito ay dapat na hindi bababa sa 250 mm (para sa brickwork). Ito ang pinakamahalagang pader sa bahay. Kailangang idinisenyo ang mga ito para sa lakas at katatagan.
2. Mga pader na sumusuporta sa sarili- ang mga ito ay mga pader kung saan walang nakapatong, ngunit sila ay napapailalim sa pagkarga mula sa lahat ng mga palapag sa itaas. Mahalaga, sa tatlong palapag na bahay, halimbawa, ang gayong pader ay magiging tatlong palapag ang taas; ang pagkarga dito lamang mula sa sariling bigat ng pagmamason ay makabuluhan, ngunit sa parehong oras ang tanong ng katatagan ng naturang pader ay napakahalaga din - mas mataas ang pader, mas malaki ang panganib ng pagpapapangit nito.
3. Mga dingding ng kurtina- ito ay mga panlabas na pader na nakahiga sa kisame (o sa iba pa mga elemento ng istruktura) at ang kargada sa kanila ay nagmumula sa taas ng sahig mula lamang sa sariling bigat ng dingding. Ang taas ng mga non-load-bearing wall ay dapat na hindi hihigit sa 6 na metro, kung hindi man sila ay nagiging self-supporting.
4. Ang mga partisyon ay panloob na mga dingding mas mababa sa 6 na metro ang taas, na sumusuporta lamang sa pagkarga mula sa sarili nitong timbang.
Tingnan natin ang isyu ng katatagan ng pader.
Ang unang tanong na bumangon para sa isang "uninitiated" na tao ay: saan mapupunta ang pader? Hanapin natin ang sagot gamit ang isang pagkakatulad. Kumuha tayo ng isang hardcover na libro at ilagay ito sa gilid nito. Kung mas malaki ang format ng aklat, hindi ito magiging matatag; sa kabilang banda, mas makapal ang libro, mas mahusay itong tumayo sa gilid nito. Ang sitwasyon ay pareho sa mga pader. Ang katatagan ng pader ay depende sa taas at kapal.
Ngayon ay kunin natin ang pinakamasamang sitwasyon: isang manipis, malaking format na notebook at ilagay ito sa gilid nito - hindi lamang ito mawawalan ng katatagan, ngunit baluktot din. Gayundin, ang pader, kung ang mga kondisyon para sa ratio ng kapal at taas ay hindi natutugunan, ay magsisimulang yumuko sa labas ng eroplano, at sa paglipas ng panahon, pumutok at gumuho.
Ano ang kailangan upang maiwasan ang hindi pangkaraniwang bagay na ito? Kailangan mong pag-aralan ang pp. 6.16...6.20 SNiP II -22-81.
Isaalang-alang natin ang mga isyu sa pagtukoy ng katatagan ng mga pader gamit ang mga halimbawa.
Halimbawa 1. Ibinigay ang isang partisyon na gawa sa aerated concrete grade M25 sa mortar grade M4, 3.5 m ang taas, 200 mm ang kapal, 6 m ang lapad, hindi konektado sa kisame. Ang partisyon ay may pintuan na 1x2.1 m Ito ay kinakailangan upang matukoy ang katatagan ng partisyon.
Mula sa Talahanayan 26 (item 2) tinutukoy namin ang pangkat ng pagmamason - III. Mula sa mga talahanayan makikita ba natin ang 28? = 14. Dahil ang partisyon ay hindi naayos sa itaas na seksyon, ito ay kinakailangan upang bawasan ang halaga ng β sa pamamagitan ng 30% (ayon sa sugnay 6.20), i.e. β = 9.8.
k 1 = 1.8 - para sa isang partisyon na hindi nagdadala ng load na may kapal na 10 cm, at k 1 = 1.2 - para sa isang partisyon na 25 cm ang kapal, nahanap namin para sa aming partisyon na 20 cm ang kapal k 1 = 1.4;
k 3 = 0.9 - para sa mga partisyon na may mga bakanteng;
ibig sabihin k = k 1 k 3 = 1.4*0.9 = 1.26.
Panghuli β = 1.26*9.8 = 12.3.
Hanapin natin ang ratio ng taas ng partisyon sa kapal: H / h = 3.5/0.2 = 17.5 > 12.3 - ang kondisyon ay hindi natutugunan, ang isang partisyon ng naturang kapal ay hindi maaaring gawin gamit ang ibinigay na geometry.
Paano malulutas ang problemang ito? Subukan nating pataasin ang grado ng mortar sa M10, kung gayon ang pangkat ng pagmamason ay magiging II, ayon sa pagkakabanggit, β = 17, at isinasaalang-alang ang mga coefficient β = 1.26*17*70% = 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17.5 - natugunan ang kundisyon. Posible rin, nang walang pagtaas ng grado ng aerated concrete, na maglagay ng structural reinforcement sa partition alinsunod sa clause 6.19. Pagkatapos ang β ay tumaas ng 20% at ang katatagan ng pader ay natiyak.
Halimbawa 2. Walang ibinigay na panlabas pader na nagdadala ng pagkarga gawa sa magaan na brick masonry grade M50 sa mortar grade M25. Taas ng pader 3 m, kapal 0.38 m, haba ng dingding 6 m Wall na may dalawang bintana na may sukat na 1.2x1.2 m Ito ay kinakailangan upang matukoy ang katatagan ng dingding.
Mula sa Talahanayan 26 (sugnay 7) tinutukoy namin ang pangkat ng pagmamason - I. Mula sa Talahanayan 28 makikita natin ang β = 22. Dahil ang pader ay hindi naayos sa itaas na seksyon, ito ay kinakailangan upang bawasan ang halaga ng β sa pamamagitan ng 30% (ayon sa sugnay 6.20), i.e. β = 15.4.
Nahanap namin ang mga coefficient k mula sa mga talahanayan 29:
k 1 = 1.2 - para sa isang pader na hindi nagdadala ng load na may kapal na 38 cm;
k 2 = √A n /A b = √1.37/2.28 = 0.78 - para sa isang pader na may mga bakanteng, kung saan A b = 0.38*6 = 2.28 m 2 - pahalang na sectional na lugar ng dingding, na isinasaalang-alang ang mga bintana, A n = 0.38*(6-1.2*2) = 1.37 m2;
ibig sabihin k = k 1 k 2 = 1.2*0.78 = 0.94.
Panghuli β = 0.94*15.4 = 14.5.
Hanapin natin ang ratio ng taas ng partition sa kapal: H / h = 3/0.38 = 7.89< 14,5 - условие выполняется.
Kinakailangan din na suriin ang kundisyong nakasaad sa sugnay 6.19:
H + L = 3 + 6 = 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.
Pansin! Para sa kaginhawaan ng pagsagot sa iyong mga katanungan, isang bagong seksyon na "LIBRE KONSULTASYON" ay nilikha.
class="eliadunit">
«3 4 5 6 7 8
0 #212 Alexey 02/21/2018 07:08
Sinipi ko si Irina:
hindi papalitan ng mga profile ang reinforcement
Sinipi ko si Irina:
Tungkol sa pundasyon: ang mga voids sa kongkreto na katawan ay pinahihintulutan, ngunit hindi mula sa ibaba, upang hindi mabawasan ang lugar ng tindig, na responsable para sa kapasidad na nagdadala ng pagkarga. Iyon ay, dapat mayroong isang manipis na layer sa ibaba reinforced concrete.
Anong uri ng pundasyon - strip o slab? Anong mga lupa?
Ang mga grun ay hindi pa kilala, malamang na ito ay magiging bukas na larangan lahat ng uri ng loams, sa una ay naisip ko ang tungkol sa isang slab, ngunit ito ay magiging isang maliit na mababa, gusto ko ito ng mas mataas, at kailangan ko ring tanggalin ang tuktok na mayabong na layer, kaya ako ay nakasandal sa isang ribed o kahit na kahon- hugis na pundasyon. Hindi ko kailangan ng maraming kapasidad ng pagdadala ng lupa - pagkatapos ng lahat, ang bahay ay itinayo sa ika-1 palapag, at ang pinalawak na kongkreto ng luad ay hindi masyadong mabigat, ang pagyeyelo ay hindi hihigit sa 20 cm (bagaman ayon sa mga lumang pamantayan ng Sobyet. ito ay 80).
Iniisip ko na magrenta tuktok na layer 20-30 cm, ilatag ang mga geotextile, takpan ng buhangin ng ilog at antas na may compaction. Tapos madali screed ng paghahanda- para sa leveling (parang hindi sila naglalagay ng reinforcement dito, kahit hindi ako sigurado), hindi tinatablan ng tubig ito na may panimulang aklat sa itaas
at pagkatapos ay mayroong isang dilemma - kahit na itali mo ang mga reinforcement frame na may lapad na 150-200mm x 400-600mm ang taas at ilatag ang mga ito sa mga hakbang ng isang metro, pagkatapos ay kailangan mo pa ring bumuo ng mga void na may isang bagay sa pagitan ng mga frame na ito at perpektong mga void na ito dapat na nasa ibabaw ng reinforcement (oo din na may ilang distansya mula sa paghahanda, ngunit sa parehong oras kakailanganin din nilang palakasin sa itaas manipis na layer sa ilalim ng 60-100mm screed) - Iniisip kong i-monolithing ang mga PPS slab bilang mga void - sa teoryang posible na punan ito nang sabay-sabay na may vibration.
Yung. Mukhang isang slab na 400-600mm na may malakas na reinforcement tuwing 1000-1200mm, ang volumetric na istraktura ay pare-pareho at magaan sa ibang mga lugar, habang sa loob ng halos 50-70% ng volume ay magkakaroon ng foam plastic (sa mga lugar na walang karga) - i.e. sa mga tuntunin ng pagkonsumo ng kongkreto at reinforcement - medyo maihahambing sa isang 200mm slab, ngunit + maraming medyo murang polystyrene foam at higit pang trabaho.
Kung sa paanuman ay pinalitan natin ang foam plastic ng simpleng lupa/buhangin, ito ay magiging mas mabuti, ngunit pagkatapos ay sa halip na magaan na paghahanda, mas matalinong gumawa ng isang bagay na mas seryoso sa reinforcement at ilipat ang reinforcement sa mga beam - sa pangkalahatan, kulang ako. parehong teorya at praktikal na karanasan dito.
0 #214 Irina 02.22.2018 16:21
Quote:
bakit lalaban? kailangan mo lamang itong isaalang-alang sa mga kalkulasyon at disenyo. Kita mo, ang pinalawak na clay concrete ay medyo maganda pader materyal na may sariling listahan ng mga pakinabang at disadvantages. Tulad ng iba pang mga materyales. Ngayon, kung gusto mong gamitin ito para sa monolitikong kisame, idissuade sana kita, kasiNakakalungkot, sa pangkalahatan ay isinulat lamang nila na ang magaan na kongkreto (pinalawak na kongkreto ng luad) ay may mahinang koneksyon sa reinforcement - paano haharapin ito? Sa pagkakaintindi ko, mas malakas ang kongkreto at ang mas malaking lugar ibabaw ng reinforcement - mas mabuti ang koneksyon, i.e. kailangan mo ng pinalawak na kongkreto na luad na may pagdaragdag ng buhangin (at hindi lamang pinalawak na luad at semento) at manipis na pampalakas, ngunit mas madalas
Ang artikulo ay nagpapakita ng isang halimbawa ng pagkalkula ng kapasidad ng tindig pader ng ladrilyo tatlong palapag na walang frame na gusali, na isinasaalang-alang ang mga depektong natukoy sa panahon ng inspeksyon nito. Ang ganitong mga kalkulasyon ay nabibilang sa kategoryang "pag-verify" at karaniwang ginagawa bilang bahagi ng isang detalyadong visual at instrumental na pagsusuri ng mga gusali.
Ang kapasidad ng tindig ng mga sentral at sira-sirang naka-compress na mga haligi ng bato ay tinutukoy batay sa data sa aktwal na lakas ng mga materyales sa paggawa ng ladrilyo (brick, mortar) alinsunod sa seksyon 4.
Upang isaalang-alang ang mga depekto na natukoy sa panahon ng inspeksyon, ang isang karagdagang kadahilanan ng pagbabawas ay ipinakilala sa mga formula ng SNiP, na isinasaalang-alang ang pagbaba sa kapasidad ng pagkarga ng mga istruktura ng bato (Ktr) depende sa likas at antas ng pinsala na nakita ayon sa ang mga talahanayan ng Kabanata. 4.
HALIMBAWA NG PAGKUKULANG
Suriin natin ang kapasidad na nagdadala ng pagkarga ng panloob na carrier pader na bato 1st floor sa kahabaan ng axis "8" m/o "B" - "B" sa pagkilos ng mga operational load, na isinasaalang-alang ang mga depekto at pinsala na natukoy sa panahon ng inspeksyon nito.
Paunang data:
— Kapal ng pader: dst=0.38 m
- Lapad ng pader: b=1.64 m
— Taas ng pier hanggang sa ibaba ng mga slab sa sahig ng unang palapag: H=3.0 m
— Taas ng nakapatong na hanay ng pagmamason: h=6.5 m
— Lugar para sa pagkolekta ng mga kargada mula sa mga sahig at mga takip: Sgr=9.32 m2
— Disenyo ng compressive resistance ng masonerya: R=11.05 kg/cm2
Sa panahon ng inspeksyon ng pader sa kahabaan ng "8" axis, ang mga sumusunod na depekto at pinsala ay naitala (tingnan ang larawan sa ibaba): napakalaking pagkawala ng mortar mula sa mga kasukasuan ng pagmamason hanggang sa lalim na higit sa 4 cm; vertical displacement (curvature) ng mga pahalang na hilera ng masonerya hanggang sa 3 cm; maramihang mga vertically oriented na bitak na may pagbubukas na 2-4 mm (kabilang ang mga mortar joints), tumatawid mula 2 hanggang 4 na pahalang na hanay ng pagmamason (hanggang sa 2 bitak bawat 1 m ng dingding).
 |
 |
|
| Pustoshovka | Pagbitak ng ladrilyo | Curvature ng mga hilera ng pagmamason |
Batay sa kabuuan ng mga natukoy na depekto (isinasaalang-alang ang kanilang kalikasan, antas ng pag-unlad at lugar ng pamamahagi), alinsunod sa , ang kapasidad ng tindig ng pier na pinag-uusapan ay dapat mabawasan ng hindi bababa sa 30%. Yung. ang koepisyent ng pagbawas sa kapasidad ng tindig ng pier ay ipinapalagay na katumbas ng Ktr = 0.7. Ang diagram para sa pagkolekta ng mga load sa dingding ay ipinapakita sa ibaba sa Fig. 1.
FIGURE 1. Scheme para sa pagkolekta ng mga load sa pier
I. Koleksyon ng mga pagkarga ng disenyo sa pier
II. Pagkalkula ng kapasidad ng tindig ng pier
(sugnay 4.1 SNiP II-22-81)
Ang quantitative assessment ng aktwal na load-bearing capacity ng isang centrally compressed brick pier (isinasaalang-alang ang impluwensya ng mga nakitang depekto) sa pagkilos ng kinakalkula na longitudinal force N na inilapat nang walang eccentricity ay bumababa sa pagsuri sa katuparan susunod na kondisyon(pormula 10):
Nс=mg×φ×R×A×Ktr ≥ N(1)
Ayon sa mga resulta ng mga pagsubok sa lakas, ang kinakalkula na compression resistance ng masonry wall kasama ang "8" axis ay R=11.05 kg/cm2.
Ang nababanat na katangian ng pagmamason ayon sa sugnay 9 ng Talahanayan 15(K) ay katumbas ng: α=500.
Tinatayang taas ng poste: l0=0.8×H=0.8×300=240 cm.
Kakayahang umangkop ng isang solidong hugis-parihaba na elemento: λh=l0 / dst=240/38=6.31.
Buckling coefficient φ
sa α=500 At λh=6.31(ayon sa Talahanayan 18): φ=0.90.
Square cross section haligi (pier): A=b×dst=164×38=6232 cm2.
kasi ang kapal ng kinakalkula na pader ay higit sa 30 cm (dst = 38 cm), koepisyent mg ay kinuha katumbas ng pagkakaisa: mg=1.
Ang pagpapalit ng mga nagresultang halaga sa kaliwang bahagi formula (1), tinutukoy namin ang aktwal na kapasidad na nagdadala ng load ng isang centrally compressed unreinforced brick wall Nc:
Nс=1×0.9×11.05×6232×0.7=43,384 kgf
III. Sinusuri ang katuparan ng kondisyon ng lakas (1)
[ Nc=43384 kgf ] > [ N=36340.5 kgf ]
Ang kondisyon ng lakas ay natutugunan: kapasidad ng tindig haliging ladrilyo Nc isinasaalang-alang ang impluwensya ng natukoy na mga depekto, ito ay naging mas malaking halaga kabuuang load N.
Listahan ng mga mapagkukunan:
1. SNiP II-22-81* “Bato at reinforced stone structures.”
2. Mga rekomendasyon para sa pagpapalakas ng mga istrukturang bato ng mga gusali at istruktura. TsNIISK sila. Kurchenko, Gosstroy.
Ang mga panlabas na pader na nagdadala ng pagkarga ay dapat, sa pinakamababa, ay idinisenyo para sa lakas, katatagan, lokal na pagbagsak at paglaban sa paglipat ng init. Para malaman gaano dapat kakapal ang brick wall? , kailangan mong kalkulahin ito. Sa artikulong ito titingnan natin ang pagkalkula ng kapasidad na nagdadala ng pagkarga ng brickwork, at sa mga susunod na artikulo ay titingnan natin ang iba pang mga kalkulasyon. Upang hindi makaligtaan ang paglabas ng isang bagong artikulo, mag-subscribe sa newsletter at malalaman mo kung ano ang dapat na kapal ng pader pagkatapos ng lahat ng mga kalkulasyon. Dahil ang aming kumpanya ay nakikibahagi sa pagtatayo ng mga cottage, iyon ay mababang gusali, pagkatapos ay isasaalang-alang namin ang lahat ng mga kalkulasyon na partikular para sa kategoryang ito.
tindig ay tinatawag na mga pader na kumukuha ng karga mula sa mga slab sa sahig, mga takip, mga beam, atbp. na nakapatong sa kanila.
Dapat mo ring isaalang-alang ang tatak ng brick para sa frost resistance. Dahil ang lahat ay nagtatayo ng bahay para sa kanilang sarili sa loob ng hindi bababa sa isang daang taon, sa tuyo at normal na mga kondisyon ng kahalumigmigan ng lugar, isang grado (M rz) na 25 pataas ay tinatanggap.
Sa panahon ng pagtatayo ng isang bahay, cottage, garahe, outbuildings at iba pang mga istraktura na may tuyo at normal mga kondisyon ng kahalumigmigan inirerekomenda para sa mga panlabas na pader guwang na ladrilyo, dahil ang thermal conductivity nito ay mas mababa kaysa sa solid. Alinsunod dito, sa panahon ng mga kalkulasyon ng thermal engineering, ang kapal ng pagkakabukod ay magiging mas mababa, na makakatipid cash kapag binili ito. Ang mga solidong brick para sa mga panlabas na pader ay dapat gamitin lamang kapag kinakailangan upang matiyak ang lakas ng pagmamason.
Reinforcement ng brickwork ay pinapayagan lamang kung ang pagtaas ng grado ng ladrilyo at mortar ay hindi nagbibigay ng kinakailangang kapasidad na nagdadala ng pagkarga.
Isang halimbawa ng pagkalkula ng isang brick wall.
Ang kapasidad na nagdadala ng pagkarga ng brickwork ay nakasalalay sa maraming mga kadahilanan - ang tatak ng ladrilyo, ang tatak ng mortar, ang pagkakaroon ng mga bakanteng at ang kanilang mga sukat, ang kakayahang umangkop ng mga dingding, atbp. Ang pagkalkula ng kapasidad ng tindig ay nagsisimula sa pagtukoy ng scheme ng disenyo. Kapag kinakalkula ang mga pader para sa mga patayong karga, ang pader ay itinuturing na sinusuportahan ng mga bisagra at nakapirming suporta. Kapag kinakalkula ang mga pader para sa mga pahalang na pagkarga (hangin), ang pader ay itinuturing na mahigpit na naka-clamp. Mahalagang huwag malito ang mga diagram na ito, dahil ang mga diagram ng sandali ay magkakaiba.
Pagpili ng seksyon ng disenyo.
Sa mga solidong pader, ang seksyon ng disenyo ay itinuturing na seksyon I-I sa antas ng ilalim ng sahig na may paayon na puwersa N at isang maximum na baluktot na sandali M. Madalas itong mapanganib. seksyon II-II, dahil ang baluktot na sandali ay bahagyang mas mababa kaysa sa maximum at katumbas ng 2/3M, at ang mga coefficient m g at φ ay minimal.
Sa mga dingding na may mga bakanteng, ang cross-section ay kinuha sa antas ng ilalim ng mga lintel.
Tingnan natin ang seksyon I-I.
Mula sa nakaraang artikulo Koleksyon ng mga load sa unang palapag na dingding kunin ang resultang halaga ng kabuuang load, na kinabibilangan ng load mula sa sahig ng unang palapag P 1 = 1.8 t at ang mga nakapatong na palapag G = G p +P 2 +G 2 = 3.7t:
N = G + P 1 = 3.7t +1.8t = 5.5t
Ang floor slab ay nakapatong sa dingding sa layo na a=150mm. Ang longitudinal force P 1 mula sa kisame ay nasa layo na a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Bakit 1/3? Dahil ang stress diagram sa ilalim ng seksyon ng suporta ay magiging sa anyo ng isang tatsulok, at ang sentro ng grabidad ng tatsulok ay matatagpuan sa 1/3 ng haba ng suporta.
Ang load mula sa mga nakapatong na palapag G ay itinuturing na inilapat sa gitna.
Dahil ang load mula sa floor slab (P 1) ay hindi inilalapat sa gitna ng seksyon, ngunit sa layo mula dito katumbas ng:
e = h/2 - a/3 = 250mm/2 - 150mm/3 = 75 mm = 7.5 cm,
pagkatapos ay lilikha ito ng isang baluktot na sandali (M) sa seksyon I-I. Ang sandali ay produkto ng puwersa at braso.
M = P 1 * e = 1.8t * 7.5cm = 13.5t*cm
Kung gayon ang eccentricity ng longitudinal force N ay magiging:
e 0 = M / N = 13.5 / 5.5 = 2.5 cm
Dahil 25 cm ang kapal ng load-bearing wall, dapat isaalang-alang ng kalkulasyon ang halaga ng random eccentricity e ν = 2 cm, kung gayon ang kabuuang eccentricity ay katumbas ng:
e 0 = 2.5 + 2 = 4.5 cm
y=h/2=12.5cm
Sa e 0 =4.5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.
Ang lakas ng pagmamason ng isang eccentrically compressed na elemento ay tinutukoy ng formula:
N ≤ m g φ 1 R A c ω
Odds m g At φ 1 sa seksyong isinasaalang-alang, ang I-I ay katumbas ng 1.
